下面是小编为大家整理的2022年度PC装配式剪力墙结构租赁房塔吊工程施工方案,供大家参考。
PC装配式剪力墙结构租赁房塔吊工程施工方案 本文简介：
PC装配式剪力墙结构租赁房塔吊工程施工方案目录一、设计依据二、工程概况三、产品（机具）选型及基础型式的确定四、塔吊验算五、塔基施工工艺及流程六、安装前的各项准备工作七、塔吊安装八、塔机的检验、维保九、塔吊拆除十、施工组织、技术措施十一、塔吊安、拆注意事项塔 吊 施 工 方 案一、编制依据1、中勘冶金
PC装配式剪力墙结构租赁房塔吊工程施工方案 本文内容：
PC装配式剪力墙结构租赁房塔吊工程施工方案目录一、设计依据二、工程概况三、产品（机具）选型及基础型式的确定四、塔吊验算五、塔基施工工艺及流程六、安装前的各项准备工作七、塔吊安装八、塔机的检验、维保九、塔吊拆除十、施工组织、技术措施十一、塔吊安、拆注意事项塔 吊 施 工 方 案一、编制依据1、中勘冶金勘察设计研究院有限公司提供的《上海御府投资有限公司公共租赁房岩土工程勘察报告》。2、上海御府投资有限公司公共租赁房工程图纸、上海豪斯工程勘察设计研究院有限公司提供的基坑支护设计图纸。3、塔吊生产厂家提供的产品说明书及相关行业标准、规范。二、工程概况上海御府投资有限公司租赁房工程，位于上海市金山区林慧路与金展路交叉口处。地块面积66017.2㎡（约99.3亩），建设用地面积55543.7㎡（83.5亩）规划批准地上总建筑面积129328.05㎡：其中地下一层建筑面积16275.47㎡；地上由16幢单体工程构成，其中1#、2#、3#、4#、5#、6#、8#、9#、10#、11#、12#、13#楼为地下一层，地上17层高层住宅，PC装配式剪力墙结构，建筑高度53.8m/49m；
1-3#、4-2#、10-2#、10-3#楼为配套商业楼及公建配套房，地上二层及六层，其建筑面积为3266.00㎡、2196.00㎡及3720.00㎡。框架结构，建筑高度6m/15.8m。本工程合理使用年限为50年根据现场实际情况，满足垂直、水平运输任务，现已在现场安装9台塔吊，具体位置见塔吊安装定位图。塔吊工作范围及技术参数1#塔吊主要分别保证1-1#、1-2#楼2栋17层主楼施工，其型号为7533，起重臂长分别为50米，1-1#楼37.58M＝PC最大吊重5.1T，44.76M＝PC最大吊重3.2T，50M臂端四倍率起重量为6.54吨，最大起重量为12吨。2#塔吊主要分别保证2#楼1栋17层主楼施工，其型号为7533，起重臂长分别为50米，2#楼37.1M＝PC最大吊重5.3T，50米臂端四倍率起重量为6.54吨，最大起重量为12吨。3#塔吊主要分别保证3#楼1栋17层主楼施工，其型号为6513，基础形式为底板承台混合体基础安装方式，起重臂长分别为45米，3#楼23.25M＝PC最大吊重5.1T，45米臂端四倍率23.25M处起重量为5.33T。最大起重量为8吨。4#塔吊主要分别保证4-1#楼1栋17层主楼、4-2#楼商业配套用房及东侧车库地下一层的施工，其型号为6513，起重臂长分别为55米，4-1#楼22.63M＝PC最大吊重3.5T，25.65M＝PC最大吊重2.57T，55米臂端二倍率起重量为1.80吨，25.65M处起重量为4.65T，最大起重量为8吨。6#塔吊主要分别保证5#、6#楼2栋17层主楼、周边车库地下一层的施工，其型号为7533，起重臂长分别为60米，5#楼51.91M＝PC最大吊重5.1T，5#楼48.49M＝PC最大吊重3.07T，60米臂端起重量2倍率为5.0吨，最大起重量为12吨。7#塔吊主要分别保证7#楼1栋17层主楼及14#周边车库地下一层的施工，其型号为7015，起重臂长分别为50米，7#楼22.32M＝PC最大吊重5.3T，28.03M＝PC最大吊重5.05T，31.94M＝PC最大吊重2.66T，50米臂端起重量四倍率28M处起重量为5.60T，最大起重量为10吨。8#塔吊主要分别保证8#、11#楼2栋17层主楼的施工，其型号为7533，起重臂长分别为60米，8#楼36.21M＝PC最大吊重3.07T，11#楼55.3M＝PC最大吊重5.30T，60米臂端起重量二倍率为5.0吨，最大起重量为12吨。9#塔吊主要分别保证9#、12#楼2栋17层主楼施工，其型号为7533，起重臂长分别为50米，9#楼36.20M＝PC最大吊重3.07T，12#楼49.63M＝PC最大吊重5.30T，50米臂端起重量四倍率为6.54吨，最大起重量为12吨。10#塔吊主要分别保证10-1#楼1栋17层主楼、10-2#楼、10-3#楼商业配套用房的施工，其型号为7015，起重臂长分别为50米，10-1#楼30.25M＝PC最大吊重5.3T，50米臂端起重量四倍率30.25M处起重量为5.32T，最大起重量为10吨。拟将塔吊基础先于主体基础底板前施工，待塔基达到强度并安装后，适时协助结构底板施工，有利于工程整体进度。三、产品（机具）选型及基础形式的确定在考虑到塔吊的旋转半径、后期安拆等诸多因素后，先将机具型号及基础的平面位置予以确定：1#楼塔吊用（7533），安装吊臂长度50米，安装起升高度60米，混凝土强度等级:C35，基础承台宽度Bc=7.500×7.500m，基础承台厚度Hc=1.600m，塔身宽度B=2.1m，基础以上土的厚度D=0.000m。2#楼塔吊用（7533），安装吊臂长度50米，安装起升高度63.35米，混凝土强度等级:C35，基础承台宽度Bc=7.500×7.500m，基础承台厚度Hc=1.600m，塔身宽度B=2.1m，基础以上土的厚度D=0.000m。3#楼塔吊用（6513），安装吊臂长度45米，安装起升高度61.6米，混凝土强度等级:C35，基础承台宽度Bc=6.500×6.500m，基础承台厚度Hc=1.400m，塔身宽度B=1.655m，基础以上土的厚度D=0.000m。4#楼塔吊用（7015），安装吊臂长度55米，安装起升高度61.6米，混凝土强度等级:C35，基础承台宽度Bc=6.500×6.500m，基础承台厚度Hc=1.400m，塔身宽度B=2.0m，基础以上土的厚度D=0.000m。6#楼塔吊用（7533），安装吊臂长度60米，安装起升高度67.5米，混凝土强度等级:C35，基础承台宽度Bc=7.500×7.500m，基础承台厚度Hc=1.600m，塔身宽度B=2.1m，基础以上土的厚度D=0.000m。7#楼塔吊用（7015），安装吊臂长度50米，安装起升高度64.4米，混凝土强度等级:C35，基础承台宽度Bc=6.500×6.500m，基础承台厚度Hc=1.400m，塔身宽度B=1.8m，基础以上土的厚度D=0.000m。8#楼塔吊用（7533），安装吊臂长度60米，安装起升高度63.75米，混凝土强度等级:C35，基础承台宽度Bc=7.500×7.500m，基础承台厚度Hc=1.600m，塔身宽度B=2.1m，基础以上土的厚度D=0.000m。9#楼塔吊用（7533），安装吊臂长度50米，安装起升高度67.5米，混凝土强度等级:C35，基础承台宽度Bc=7.500×7.500m，基础承台厚度Hc=1.600m，塔身宽度B=2.1m，基础以上土的厚度D=0.000m。10#楼塔吊用（7015），安装吊臂长度50米，安装起升高度61.6米，混凝土强度等级:C35，基础承台宽度Bc=6.500×6.500m，基础承台厚度Hc=1.400m，塔身宽度B=2.0m，基础以上土的厚度D=0.000m。地下车库塔吊均在旋转半径内，满足施工需要，塔吊布置详见附图。四、塔吊验算：7533矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号TC7533-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)52塔机独立状态的计算高度H(m)65.8塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)2.1二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)840起重臂自重G1(kN)53起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)25小车和吊钩自重G2(kN)11小车最小工作幅度RG2(m)3.9最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)24.8最大起重力矩M2(kN.m)3150平衡臂自重G3(kN)88平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)10.1平衡块自重G4(kN)150平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.12、风荷载标准值ωk(kN/m2)塔身前后片桁架的平均充实率α00.4风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.232非工作状态0.443、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)840+53+11+88+150＝1142起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)1142+60＝1202水平荷载标准值Fvk(kN)0.232×0.4×2.1×65.8＝12.823倾覆力矩标准值Mk(kN·m)53×25+11×24.8-88×10.1-150×11.1+0.9×(3150+0.5×12.823×65.8)＝2258.689非工作状态竖向荷载标准值Fk"(kN)Fk1＝1142水平荷载标准值Fvk"(kN)0.44×0.4×2.1×65.8＝24.32倾覆力矩标准值Mk"(kN·m)53×25+11×3.9-88×10.1-150×11.1+0.5×24.32×65.8＝385.7724、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×1142＝1370.4起重荷载设计值FQ(kN)1.4Fqk＝1.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN)1370.4+84＝1454.4水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×12.823＝17.952倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(53×25+11×24.8-88×10.1-150×11.1)+1.4×0.9×(3150+0.5×12.823×65.8)＝3353.365非工作状态竖向荷载设计值F"(kN)1.2Fk"＝1.2×1142＝1370.4水平荷载设计值Fv"(kN)1.4Fvk"＝1.4×24.32＝34.048倾覆力矩设计值M"(kN·m)1.2×(53×25+11×3.9-88×10.1-150×11.1)+1.4×0.5×24.32×65.8＝302.901三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n5承台高度h(m)1.6承台长l(m)7.5承台宽b(m)7.5承台长向桩心距al(m)6.4承台宽向桩心距ab(m)6.4承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h"(m)0承台上部覆土的重度γ"(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-3.85基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h"γ")=7.5×7.5×(1.6×25+0×19)=2250kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×2250=2700kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(6.42+6.42)0.5=9.051m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(1202+2250)/5=690.4kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(1202+2250)/5+(2258.689+12.823×1.6)/9.051=942.219kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(1202+2250)/5-(2258.689+12.823×1.6)/9.051=438.581kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1454.4+2700)/5+(3353.365+17.952×1.6)/9.051=1204.551kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1454.4+2700)/5-(3353.365+17.952×1.6)/9.051=457.209kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)500预应力管桩壁厚t(mm)150桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数ψC0.85桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩底标高d2(m)-31.85桩有效长度lt(m)28桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋65014Φ11桩身承载力设计值1250桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度ωlim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0.5自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.5土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)淤泥质土6.93151500.460粘性土3.4201000.780粉土16.43525000.6590粉土5.68550000.701、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571mhb/d=1×1000/500=2<5λp=0.16hb/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：Aj=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.52-(0.5-2×0.15)2]/4=0.165m2空心管桩敞口面积：Ap1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.5-2×0.15)2/4=0.031m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(7.5/2,5)=3.75mfak=(3.08×60+0.67×80)/3.75=238.4/3.75=63.573kPa承台底净面积：Ac=(bl-n(Aj+Ap1))/n=(7.5×7.5-5×(0.165+0.031))/5=11.054m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=0.8×1.571×(3.08×15+3.4×20+16.4×35+5.12×85)+5000×(0.165+0.32×0.031)+0.5×63.573×11.054=2637.998kNQk=690.4kN≤Ra=2637.998kNQkmax=942.219kN≤1.2Ra=1.2×2637.998=3165.598kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=438.581kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=14×3.142×112/4=1330mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1204.551kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1250kNQ=1204.551kN≤1250kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=438.581kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Qkmin=438.581kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB335Φ25@160承台底部短向配筋HRB335Φ25@160承台顶部长向配筋HRB335Φ25@160承台顶部短向配筋HRB335Φ25@1601、荷载计算承台有效高度：h0=1600-50-25/2=1538mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(1204.551+(457.209))×9.051/2=7520.267kN·mX方向：Mx=Mab/L=7520.267×6.4/9.051=5317.632kN·mY方向：My=Mal/L=7520.267×6.4/9.051=5317.632kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=1454.4/5+3353.365/9.051=661.378kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1538)1/4=0.849塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(6.4-2.1-0.5)/2=1.9ma1l=(al-B-d)/2=(6.4-2.1-0.5)/2=1.9m剪跨比：λb"=a1b/h0=1900/1538=1.235，取λb=1.235；
λl"=a1l/h0=1900/1538=1.235，取λl=1.235；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(1.235+1)=0.783αl=1.75/(λl+1)=1.75/(1.235+1)=0.783βhsαbftbh0=0.849×0.783×1.57×103×7.5×1.538=12040.352kNβhsαlftlh0=0.849×0.783×1.57×103×7.5×1.538=12040.352kNV=661.378kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=12040.352kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.1+2×1.538=5.176mab=6.4m>B+2h0=5.176m，al=6.4m>B+2h0=5.176m角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(7.5-6.4+0.5)/2=0.8mcl=(l-al+d)/2=(7.5-6.4+0.5)/2=0.8m角桩冲跨比：：λb""=a1b/h0=1900/1538=1.235，取λb=1；
λl""=a1l/h0=1900/1538=1.235，取λl=1；
角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=[0.467×(0.8+1.9/2)+0.467×(0.8+1.9/2)]×0.933×1570×1.538=3681.015kNNl=V=661.378kN≤[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=3681.015kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=5317.632×106/(1.03×16.7×7500×15382)=0.017ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.017)0.5=0.018γS1=1-ζ1/2=1-0.018/2=0.991AS1=My/(γS1h0fy1)=5317.632×106/(0.991×1538×300)=11628mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(11628,0.0015×7500×1538)=17303mm2承台底长向实际配筋：AS1"=23501mm2≥A1=17303mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fcbh02)=5317.632×106/(1.03×16.7×7500×15382)=0.017ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.017)0.5=0.018γS2=1-ζ2/2=1-0.018/2=0.991AS2=Mx/(γS2h0fy1)=5317.632×106/(0.991×1538×300)=11628mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(11628,ρlh0)=max(11628,0.0015×7500×1538)=17303mm2承台底短向实际配筋：AS2"=23501mm2≥A2=17303mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3"=23501mm2≥0.5AS1"=0.5×23501=11751mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4"=23501mm2≥0.5AS2"=0.5×23501=11751mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图本相关数据土质数据以勘探孔C+1孔实测数据为计算依据，桩身承载力以1250kN为计算依据，塔吊7533型以50米臂长情况下各荷载数据为计算依据。6513矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号TC6513-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)45塔机独立状态的计算高度H(m)48.3塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.65二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)664起重荷载标准值Fqk(kN)80竖向荷载标准值Fk(kN)744水平荷载标准值Fvk(kN)23.2倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1712非工作状态竖向荷载标准值Fk"(kN)664水平荷载标准值Fvk"(kN)92.1倾覆力矩标准值Mk"(kN·m)20102、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×664＝896.4起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×80＝108竖向荷载设计值F(kN)896.4+108＝1004.4水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×23.2＝31.32倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1712＝2311.2非工作状态竖向荷载设计值F"(kN)1.35Fk"＝1.35×664＝896.4水平荷载设计值Fv"(kN)1.35Fvk"＝1.35×92.1＝124.335倾覆力矩设计值M"(kN·m)1.35Mk＝1.35×2010＝2713.5三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.4承台长l(m)6.5承台宽b(m)6.5承台长向桩心距al(m)5.4承台宽向桩心距ab(m)5.4承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h"(m)0承台上部覆土的重度γ"(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-3.8基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h"γ")=6.5×6.5×(1.4×25+0×19)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1478.75=1774.5kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(5.42+5.42)0.5=7.637m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(664+1478.75)/4=535.688kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(664+1478.75)/4+(2010+92.1×1.4)/7.637=815.772kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(664+1478.75)/4-(2010+92.1×1.4)/7.637=255.603kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(896.4+1774.5)/4+(2713.5+124.335×1.4)/7.637=1045.84kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(896.4+1774.5)/4-(2713.5+124.335×1.4)/7.637=289.61kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)500预应力管桩壁厚t(mm)110桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩底标高d2(m)-25.8桩有效长度lt(m)22桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋65014Φ11桩身承载力设计值1250桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度ωlim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0.5自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.5土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值q端阻力特征值q抗拔系数承载力特征值fsia(kPa)pa(kPa)ak(kPa)淤泥质土6.51101500.675粘性土3.8151000.760红粘土4.7202500.6580粘性土6.53510000.790粉土1.48025000.70粉土9.28550000.7501、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571mhb/d=1×1000/500=2<5λp=0.16hb/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：Aj=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.52-(0.5-2×0.11)2]/4=0.135m2空心管桩敞口面积：Ap1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.5-2×0.11)2/4=0.062m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(6.5/2,5)=3.25mfak=(2.71×75+0.54×60)/3.25=235.65/3.25=72.508kPa承台底净面积：Ac=(bl-n(Aj+Ap1))/n=(6.5×6.5-4×(0.135+0.062))/4=10.366m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=0.8×1.571×(2.71×10+3.8×15+4.7×20+6.5×35+1.4×80+2.89×85)+5000×(0.135+0.32×0.062)+0.5×72.508×10.366=2107.333kNQk=535.688kN≤Ra=2107.333kNQkmax=815.772kN≤1.2Ra=1.2×2107.333=2528.8kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=255.603kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=14×3.142×112/4=1330mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1045.84kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1250kNQ=1045.84kN≤1250kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=255.603kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Qkmin=255.603kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB335Φ25@160承台底部短向配筋HRB335Φ25@160承台顶部长向配筋HRB335Φ25@160承台顶部短向配筋HRB335Φ25@1601、荷载计算承台有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(1045.84+(289.61))×7.637/2=5099.251kN·mX方向：Mx=Mab/L=5099.251×5.4/7.637=3605.715kN·mY方向：My=Mal/L=5099.251×5.4/7.637=3605.715kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=896.4/4+2713.5/7.637=579.421kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1338)1/4=0.879塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(5.4-1.65-0.5)/2=1.625ma1l=(al-B-d)/2=(5.4-1.65-0.5)/2=1.625m剪跨比：λb"=a1b/h0=1625/1338=1.214，取λb=1.214；
λl"=a1l/h0=1625/1338=1.214，取λl=1.214；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(1.214+1)=0.79αl=1.75/(λl+1)=1.75/(1.214+1)=0.79βhsαbftbh0=0.879×0.79×1.57×103×6.5×1.338=9488.337kNβhsαlftlh0=0.879×0.79×1.57×103×6.5×1.338=9488.337kNV=579.421kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=9488.337kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.65+2×1.338=4.326mab=5.4m>B+2h0=4.326m，al=5.4m>B+2h0=4.326m角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(6.5-5.4+0.5)/2=0.8mcl=(l-al+d)/2=(6.5-5.4+0.5)/2=0.8m角桩冲跨比：：λb""=a1b/h0=1625/1338=1.214，取λb=1；
λl""=a1l/h0=1625/1338=1.214，取λl=1；
角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=[0.467×(0.8+1.625/2)+0.467×(0.8+1.625/2)]×0.95×1570×1.338=3003.419kNNl=V=579.421kN≤[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=3003.419kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=3605.715×106/(1.03×16.7×6500×13382)=0.018ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.018)0.5=0.018γS1=1-ζ1/2=1-0.018/2=0.991AS1=My/(γS1h0fy1)=3605.715×106/(0.991×1338×300)=9066mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(9066,0.0015×6500×1338)=13046mm2承台底长向实际配筋：AS1"=20433mm2≥A1=13046mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fcbh02)=3605.715×106/(1.03×16.7×6500×13382)=0.018ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.018)0.5=0.018γS2=1-ζ2/2=1-0.018/2=0.991AS2=Mx/(γS2h0fy1)=3605.715×106/(0.991×1338×300)=9066mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(9066,ρlh0)=max(9066,0.0015×6500×1338)=13046mm2承台底短向实际配筋：AS2"=20433mm2≥A2=13046mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3"=20433mm2≥0.5AS1"=0.5×20433=10217mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4"=20433mm2≥0.5AS2"=0.5×20433=10217mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图本相关数据土质数据以勘探孔C11孔实测数据为计算依据，桩身承载力以1250kN为计算依据，塔吊6513型以50米臂长情况下各荷载数据为计算依据。7015矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号TC7015-虎霸建机塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)52塔机独立状态的计算高度H(m)56.5塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)2二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)762起重荷载标准值Fqk(kN)100竖向荷载标准值Fk(kN)862水平荷载标准值Fvk(kN)43.5倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1865非工作状态竖向荷载标准值Fk"(kN)762水平荷载标准值Fvk"(kN)98.2倾覆力矩标准值Mk"(kN·m)28502、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×762＝1028.7起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×100＝135竖向荷载设计值F(kN)1028.7+135＝1163.7水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×43.5＝58.725倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×1865＝2517.75非工作状态竖向荷载设计值F"(kN)1.35Fk"＝1.35×762＝1028.7水平荷载设计值Fv"(kN)1.35Fvk"＝1.35×98.2＝132.57倾覆力矩设计值M"(kN·m)1.35Mk＝1.35×2850＝3847.5三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.4承台长l(m)6.5承台宽b(m)6.5承台长向桩心距al(m)5.4承台宽向桩心距ab(m)5.4承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h"(m)0承台上部覆土的重度γ"(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-4基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h"γ")=6.5×6.5×(1.4×25+0×19)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1478.75=1774.5kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(5.42+5.42)0.5=7.637m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(762+1478.75)/4=560.188kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(762+1478.75)/4+(2850+98.2×1.4)/7.637=951.385kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(762+1478.75)/4-(2850+98.2×1.4)/7.637=168.99kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(1028.7+1774.5)/4+(3847.5+132.57×1.4)/7.637=1228.917kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(1028.7+1774.5)/4-(3847.5+132.57×1.4)/7.637=172.683kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)500预应力管桩壁厚t(mm)110桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)35桩底标高d2(m)-25.8桩有效长度lt(m)21.8桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋65014Φ11桩身承载力设计值1250桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度ωlim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0.5自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.5土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值q端阻力特征值q抗拔系数承载力特征值fsia(kPa)pa(kPa)ak(kPa)淤泥质土7.68101500.675粘性土8151000.760红粘土2.2202500.6580粘性土3.23510000.790粉土28025000.70粉土8.88550000.7501、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571mhb/d=1×1000/500=2<5λp=0.16hb/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：Aj=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.52-(0.5-2×0.11)2]/4=0.135m2空心管桩敞口面积：Ap1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.5-2×0.11)2/4=0.062m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(6.5/2,5)=3.25mfak=(3.25×75)/3.25=243.75/3.25=75kPa承台底净面积：Ac=(bl-n(Aj+Ap1))/n=(6.5×6.5-4×(0.135+0.062))/4=10.366m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)+ηcfakAc=0.8×1.571×(3.68×10+8×15+2.2×20+3.2×35+2×80+2.72×85)+5000×(0.135+0.32×0.062)+0.5×75×10.366=2045.795kNQk=560.188kN≤Ra=2045.795kNQkmax=951.385kN≤1.2Ra=1.2×2045.795=2454.954kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=168.99kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=14×3.142×112/4=1330mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1228.917kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1250kNQ=1228.917kN≤1250kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=168.99kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Qkmin=168.99kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB335Φ25@160承台底部短向配筋HRB335Φ25@160承台顶部长向配筋HRB335Φ25@160承台顶部短向配筋HRB335Φ25@1601、荷载计算承台有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(1228.917+(172.683))×7.637/2=5351.837kN·mX方向：Mx=Mab/L=5351.837×5.4/7.637=3784.32kN·mY方向：My=Mal/L=5351.837×5.4/7.637=3784.32kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=1028.7/4+3847.5/7.637=760.989kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1338)1/4=0.879塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(5.4-2-0.5)/2=1.45ma1l=(al-B-d)/2=(5.4-2-0.5)/2=1.45m剪跨比：λb"=a1b/h0=1450/1338=1.084，取λb=1.084；
λl"=a1l/h0=1450/1338=1.084，取λl=1.084；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(1.084+1)=0.84αl=1.75/(λl+1)=1.75/(1.084+1)=0.84βhsαbftbh0=0.879×0.84×1.57×103×6.5×1.338=10083.911kNβhsαlftlh0=0.879×0.84×1.57×103×6.5×1.338=10083.911kNV=760.989kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=10083.911kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×1.338=4.676mab=5.4m>B+2h0=4.676m，al=5.4m>B+2h0=4.676m角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d)/2=(6.5-5.4+0.5)/2=0.8mcl=(l-al+d)/2=(6.5-5.4+0.5)/2=0.8m角桩冲跨比：：λb""=a1b/h0=1450/1338=1.084，取λb=1；
λl""=a1l/h0=1450/1338=1.084，取λl=1；
角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=[0.467×(0.8+1.45/2)+0.467×(0.8+1.45/2)]×0.95×1570×1.338=2840.442kNNl=V=760.989kN≤[β1b(cb+alb/2)+β1l(cl+all/2)]βhp·ft·h0=2840.442kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=3784.32×106/(1.03×16.7×6500×13382)=0.019ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS1=1-ζ1/2=1-0.019/2=0.99AS1=My/(γS1h0fy1)=3784.32×106/(0.99×1338×300)=9519mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(9519,0.0015×6500×1338)=13046mm2承台底长向实际配筋：AS1"=20433mm2≥A1=13046mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fcbh02)=3784.32×106/(1.03×16.7×6500×13382)=0.019ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS2=1-ζ2/2=1-0.019/2=0.99AS2=Mx/(γS2h0fy1)=3784.32×106/(0.99×1338×300)=9519mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(9519,ρlh0)=max(9519,0.0015×6500×1338)=13046mm2承台底短向实际配筋：AS2"=20433mm2≥A2=13046mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3"=20433mm2≥0.5AS1"=0.5×20433=10217mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4"=20433mm2≥0.5AS2"=0.5×20433=10217mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图本相关数据土质数据以勘探孔G20孔实测数据为计算依据，桩身承载力以1250kN为计算依据，塔吊7015型以50米臂长情况下各荷载数据为计算依据。五、塔基施工工艺及流程塔吊桩基定位挖土 垫层浇筑 砖胎模 绑扎塔基钢筋 预埋件放置 浇筑C35砼档土墙砌筑回填土塔吊基础施工依据：①塔吊基础平面定位图②7533，7015，6513塔吊固定式基础图③塔吊基础定位图（桩）见方案附图。1、7533塔吊基础采用直径5005根工程桩（每根桩长30M），7015、6513塔吊基础采用直径5004根工程桩（每根桩长28M），具体见塔吊基础定位图，桩芯处理采用6根16的三级钢具体施工按照工程桩有关节点。2、根据塔吊基础的平面尺寸，考虑工作面需求（塔吊每侧加宽1500mm）及放坡（1：1.5）首先计算出塔吊基础基坑的几何尺寸，并参照施工图上各轴线与塔基中心线的关系，采用经纬仪从场区内的控制桩将轴线及塔基中心线及边框线用白灰定出，塔基基坑土方开挖采用机械挖土，基底留300mm厚余土为人工清运，基坑开挖前管井降水不少于一周，开挖后在内人工挖出集水坑（800×800×1000mm）用潜水泵配以专人24小时监视抽水至混凝土浇筑后12小时。1#-12#楼塔吊基础施工期间，设置临时集水坑，满足排水要求，由于挖土及抽排水、钢筋、模板、混凝土浇筑等工序基础施工工作量大、耗时较长，应注重赶抢进度，尤其应加强后期的基坑抽排水工作，防止基础浸泡。3、当基坑挖至设计标高后，将坑内余土清运，经监理验收通过后即可浇筑C15砼垫层150mm厚，考虑砖胎模施工7533的砼垫层平面尺寸为8000×8000，7015和6513的砼垫层平面尺寸为7500×7500。4、由于塔吊基础较深，本工程塔吊基础模板采用砖胎模（MU10水泥砖，M10水泥砂浆砌筑，墙宽为370mm），在墙高900mm处设圈梁一道，圈梁采用C25砼，截面为370*240，内配4根12三级钢，箍筋一级钢8@200。与工程桩的地方用30mm厚海绵隔离。4、用经纬仪将控制线（塔基中心线）投测到垫层上，并据此测放出基础外边线后，在垫层上根据基础底板钢筋的间距进行划线布筋绑扎，绑扎时应将相邻钢筋绑扎呈“八”字形，以减少网片歪斜变形，并注意满足保护层厚度要求。在垂直于底板下层网片的空间内按1m的间距梅花状点焊竖筋（Φ25L＝塔基厚度－保护层×2）作基础底板上层钢筋骨架架立构造筋，然后进行上层网片筋的绑扎（上层网片与竖向Φ25架立筋接触处点焊）并按图纸要求绑扎拉钩。并在该部位结构底板厚度二分之一处设置（3mm厚300mm宽）厚钢板止水带（详见塔吊附图塔基剖面图），确保后期塔吊拆除后，封闭塔基上部后浇带（块）后的施工缝不发生地下水渗漏现象。施工时将车库底板及主楼底板钢筋按照设计图示间距、位置穿过塔吊基础上首节标准节，如穿过时出现标准节的主弦杆方管、腹杆圆管妨碍的情况可适当调整钢筋间距施工，但需确保钢筋的数量不能减少。后期塔吊拆除时可将主弦杆、腹杆位置的钢筋（错开不少于35d的位置）割断，待拆除完成后采用帮条焊接的方式进行焊接连接。5、塔吊基础的预埋件：1-10号采用塔吊厂家提供的成品塔吊基础预埋件（7号楼7015塔吊由于塔吊基础埋在14号地库底板以下，塔吊基础预埋件采用塔吊厂家提供的成品塔吊一个塔吊如强标准节），预埋件采用65×65×8角钢和25钢筋加固，其钢度和强度需满足塔吊基础的预埋件的要求。将塔吊预埋脚柱（宜将塔吊基础预埋件拧固至标准节上）进行就位并校正平面位置及顶端水平做好临时固定，待留浇筑前复验。预埋件设置时需在上层网片上用割枪开出350×350mm的洞口，待预埋件置入后，在预埋件的四周每边加设2Φ25钢筋（L＝2000mm）进行补强。6、以防C35砼浇筑时，在砼侧压力作用下将杆件另一端抵进基坑坡面土体，造成跑模现象，浇筑前应再次对塔基预埋件的平面位置及顶端水平进行复核，确认无误并报验后方可浇筑；
所有塔基混凝土浇筑时应留置试块3组，一组为标养，一组同条件养护，另一组用于测试砼早期强度用于确定塔吊的总装日期。砼浇筑时采用插入式振掏器振捣，分层下料，下料高度不得超过500mm。砼浇筑后待表面稍收水后，再用木抹子搓压2遍，并用塑料布覆盖，减少水分的蒸发，防止裂缝。夜间应加覆一层塑料布，减小砼内外温差；
并浇水养护7天。7、由于浇筑好塔吊基础在现有自然地面以下-2M至-2.5M，采用砖砌档土墙方法，高出现有自然路面0.5m，砖砌档土墙采用MU10水泥砖，M10水泥砂浆砌筑，墙宽为240MM，直径4000MM，高度3300MM，砖砌档土墙内外墙面采用20厚1：2水泥沙浆粉刷。六、塔吊安装前的各项准备工作1、塔机安装（进场）前的检查工作（1）起重机应经过检查、维护和保养，对易损件必须视磨损程度及时更换。机械的螺栓（特别是振动部位的零件）如有松动应及时拧紧或更换。(2)各机构的制动器应检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，其间距保证在0．５～１mm之间。钢丝绳应无断丝和松股现象。(3)液压爬升系统个部位管接头是否紧密（油泵、油缸和控制阀等）不准出现漏油现象。塔吊（拆除后）检修时在初次启动油泵前，应先检查入口和出口是否接反，转向是否正确，吸油管是否漏气，然后用手试转，最后在规定转速内启动和试运转。(4)塔吊的金属构件在运输或转场过程中应尽量设法防止构件变形及碰撞损坏，并定期检修和保养以防锈蚀。进场前应喷刷油漆一次，常检查结构连接螺栓、焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。对于不符合使用要求部件及构件应及时做报废处理。(5)所有的电线电缆应无损伤。若有，则应及时包扎和更换已损伤的部分。电机轴承要保持润滑良好，各安全装置的行程开关和触点开闭必须可靠，触点弧坑应及时磨光。(6)严格按塔机使用的状况台帐记录，按时将塔身连接、塔帽、回转塔身、上下支座等使用的高强螺栓进行更换，具体要求是在高强螺栓使用两次后，全部进行更换。2、人员准备项目部建立安装领导组，组织协调专业安装单位的各项工作。3、料机准备（1）安装时所需60.00T汽车起重机应联系到位，确保及时完好派用，操作人员持证上岗。（2）安装前对塔机全面检查一遍，确保安装后正常运转。（3）对安装工具要落实到人，专人专用，配好工具包。（4）安装所需吊具吊索经检查验收合格、完好，不合格吊具吊索严禁使用。4、环境准备（1）塔吊在安装前用建筑垃圾铺设一条宽度为8m长度为30m的临时道路（上面浇筑200mm厚C25混凝土路面），为汽车起重机进行吊装作业及塔身材料的进场装卸等工作提供方便。（2）安装时塔吊服务半径下的作业区域内、作业人员预先安排调班工作，避开安装过程中进场交叉作业。（3）在塔机附近安排一块坚实平整堆场，作为安装时塔吊构架的临时堆场。（4）设立安装警戒区，安排专人进行监护；
安装过程中严禁有人员、车辆流动。5、资料准备（1）安装前必须将塔吊基础浇筑时留置的同条件试块送试验室测试强度并取得报告。（2）塔吊的安装说明书。（3）安全技术交底记录。（4）塔吊拆、装资质证书；
特殊工种操作证书。七、安装施工（具体见安装专项方案）1、首先采用60T汽车吊将塔身基节(加强节)直接吊放到预埋件铁脚或螺栓位置。进行精就位后拧紧，然后用60T汽车吊将爬升架套在塔身基节外面，并注意爬升的开口方向应与建筑物平行以便完成后进行拆除作业。2、在地面将上下支座以及回转支承、回转机构等用螺栓联成一体后吊装到塔身与套架上并用16个M24和8个M36的高强螺栓，将下支座分别与爬升架和塔身基节相连。3、在地面将平衡拉杆的第一节与塔帽用销轴相连起来，然后吊装塔帽到支座上并用4个Φ60的销轴相连，在平地上拼装的平衡臂，后将卷扬机配电箱、电阻箱等装在平衡臂上，接好各部分所需的电线，然后将平衡臂吊起来，安装在上支座的接头上，并固定完毕，再抬起平衡臂成一角度到平衡臂拉杆的安装位置，安装好平衡臂拉杆后，再吊装平衡重，压在前端（距塔身近端）再将吊车卸载。4、将起重臂用销轴装配在一起，把第一节臂和第二节臂连接后安上小车和吊篮，并把小车和吊篮固定在吊臂根部，将吊臂停靠在1米高左右的支架上，使小车和吊篮离开地面。5、用销轴将吊臂的拉杆连接起来固定在吊臂上弦杆的相应架上，检查吊臂的电路是否完善，并穿绕小车牵引钢丝绳，然后用汽车起重机将吊臂总成平衡提升，提升过程中必须保持吊臂处于水平位置使得吊臂能够顺利地安装到支座的吊臂铰点上。6、将吊臂与上支座连接完毕后继续提升吊臂，使吊臂头部稍稍抬高，并用起升机构钢丝绳通过塔顶和吊臂拉杆上的一组滑轮拉起拉杆，使短拉杆的连接板能够用销轴连接到塔顶的相应拉板上，然后再调整长拉杆的高度位置，使得长拉杆的连接板能够用销轴连接到塔顶的相应拉板上。7、松弛起升机构钢丝绳，将吊臂缓缓放下，使拉杆处于拉紧状态，并根据要求检查吊臂是否上翘1/100，否则，更换一组拉杆的连接板，直到满足上翘的要求，最后松脱滑轮组上的起升钢丝绳。8、将电气设备经过检查后的司机室吊起至上支座的上平面，然后用销轴将司机室与上支座连接好，并将司机室的最外角用一钢丝绳悬于塔吊，然后根据起重臂的长度进行平衡重的安装。9、穿绕起升钢丝绳，将起升钢丝绳引出经排绳装置及塔顶导向滑轮后，在绕过上支座的起重量限制器滑轮引向小车滑轮与吊钩滑轮穿绕，最后将绳端固定在臂头防扭机构上，然后对塔吊的电气线路进行接通和设备调整，检查电路是否有破损及漏电现象，检查完毕后合闸送电，进行塔机试转。10、将起重臂调转到引入塔身标准节的方向，调整好爬升架与塔身之间的间隙，一般只2-5mm为宜，将标准节吊起并安放在外框架上，调整小车的位置使得塔吊的上部重心落在顶升油缸梁的位置上（根据臂长调整小车的位置，保持重心的位置确定），然后将爬升架与下支座用16个M24高强连接螺杆连接，最后卸下塔身与下支座的8个M36的连接螺栓。11、将顶升横梁卡在塔身的踏步上，开动油压系统，顶升油缸，利用顶开油缸和爬爪的轮流支承实现爬升工作。经过油缸两次顶升，爬升至能安装一个标准节的空间为止，利用引进滚轮在外伸框架滚动，对标准节的螺栓连接孔，缩回油缸放下被顶升，用8个M36高强螺栓将上下塔身标准节拧牢（预紧力为23吨），卸下引进滚轮，调整油缸的长度，将下支座与塔身连接牢固，即完成一节标准节的加节工作，若连续加几节标准节，则可按上述步骤连续几次完成。12、安装完毕及时作好载荷试验及各部位性能的复查。13、塔吊附着架安装为保证塔机工作的稳定性和整体性，应及时按该型塔吊的附着架具体要求在结构立面的相应部位留置附着预埋件，待结构砼到设计强度后，进行附着架的安装作业。附墙拉杆(具体要求见下表)塔吊编号型号安装楼号安装高度M安装臂长M大臂方向附墙数量总高M＋0.00以下＋0.00以上1＃塔吊75331-2＃楼60-2.25+57.7550向东02＃塔吊75332＃楼63.35-2.25+61.150向西13＃塔吊65133＃楼61.6-2.45+59.1545向西14＃塔吊65134-1＃楼61.6-2.45+59.1555向东16＃塔吊75336＃楼67.5-3.25+64.2560向北17＃塔吊70157＃楼64.4-6.3+58.150向西18＃塔吊75338＃楼63.75-2.25+61.560向西19＃塔吊75339＃楼67.5-2.25+65.2550向西110＃塔吊701510-1＃楼61.6-2.45+59.1550向东114、塔吊电源及防雷接地施工：6台塔机均采用专供电线路，总配电箱设于拟建场地东侧的现场箱式变压器处，电源线均自总配电箱埋地穿过路面后再沿基坑边敷设至专有配电柜。在正负零以下施工时将电缆线的长度适当放长并架空，待结构出正负零以后，从首层结构内架空送至塔机。塔身必须具有良好的接地装置，其接地电阻应不超过4欧。可先采用5×5cm的角铁打入地下作为塔吊的接地体。待主楼的基础底板施工时再用40*4的扁钢就近与主楼底板钢筋或工程桩的锚固钢筋焊接作为塔吊的补充接地装置。八、塔机的试验、验收、使用、维护、保养1、一般试验（试验时风速不得大于8M/S）(1)检查金属结构的情况，特别是铆钉和焊缝，如有松动或螺栓滑牙现象，必须立即排除。(2)检查各机构的转动系统。(3)检查钢丝绳及滑轮的磨损情况。(4)检查电气元件是否良好，各接触点的闭合。(5)检查各部安全装置是否齐全灵敏有效。2、无荷载试验（1）吊钩全程上、下往返数次，先测上升和慢速上升，后测试高速和慢速下降的速度，再测试高度限位的灵敏性和可靠性，并检查起升机构各部位的运转和润滑情况。（2）360o正反面旋转各数次，测试旋转机构等是否正常，旋转限位装置等是否有效。（3）操作幅度控制器，测试小车的变幅运转情况和限位情况前后往返数次。3、静负荷试验：经无负荷试运证实工作机构和电气设备完全正常后，方可进行静荷试验。（1）、准备好吊物，试吊物量按规定的满载重量，准备余数增加30~50kg，便于增加或减少荷载。(2)、静载试验由超载5%开始，每次增加5%，直至25%。（3）、静载荷试验后，应检查金属结构有无变形，制动及工作传动机构的变化情况，适当调整各制动器。（4）、上述静载荷的试验是在大修后进行，出厂前的静载荷试验要比额定大40%，而一般拆装后只作超载5%的静负荷试验和进行施工中所需量最大限位试验。3、动负荷试验动负荷试验必须在静载荷试验之前进行，非经大修理安装的塔吊可以不做动负试验，但是也要在投入生产以前做几次试验操作，出厂前的动负荷试验应比定额载荷大25%。动负荷试验的目的主要是检查金属结构质量，其试验内容如下：a、吊起超载10%的重物，起升、制动、各下降制动三次为止。b、以同样的载重升起10米左右回转各三次。c、以同样的载重起升，回转联合运转，由物重量不超过最大幅度的额定起重量，不准许两机同时启动。d、塔机经过安装调试结束自检后报请市安检站进行验收，经验收合格后方可投入使用。4、塔机的维护：塔机在使用过程中，总会有些部件磨损、变形和松动，每达到一定程度时，会影响塔吊的精度，技术性能和生产率，这些问题如果不及时排除，就会影响塔吊的安全生产，导致塔机的损坏或报废，工程测量人员必须每周用激光经纬仪定期检查一次塔身的垂直度，做好记录，一旦发现塔身倾斜度超规范时，要立即书面向项目部报告，停机清除隐患，造成塔机损坏的原因很多。其主要是自然磨损和事故所造成的损坏，塔吊保养的内容有以下几项：（1）清除塔机体上面的油渍、污泥，保持全机整洁。（2）检查动力部分运转情况是否正常。（3）检查移动部分运转是否正常，有否故障、异响和发热。（4）检查工作装置和机构的工作情况，是否有变形、脱焊、裂纹和松动现象。（5）检查操作系统安全装置和仪表工作情况，是否有失灵现现象。（6）检查油、电容量情况是否泄漏。（7）检查各处配合行程和间隙情况，是否有松动和异变。（8）按规定做好润滑和去腐蚀工作。（9）每月检查并紧固一下机身螺丝，以防松动和滑脱造成事故。九、拆除主体结构封顶后根据工程的实际情况确定塔吊的拆除日期，塔吊拆除的方案，将在拆除作业前再进行编制报监。十、施工组织、技术措施：1）合理安排安装进度，满足现场施工需要；
制定专项的群塔作业方案，确保作业安全。根据主体结构的施工进度，减少重大危险源。2）、塔机在基础底板施工时，在塔基上方的建筑物底板处留置后浇带及止水构造，待主楼结构封顶沉降稳定且符合设计要求后，采用高一标号等级的微膨胀混凝土浇筑封闭。穿越楼面板时，采取局部甩筋做法。待塔机拆除后进行支模绑筋浇筑作业。留置的楼面板周侧砌筑挡水坎，减少雨水对塔基的侵蚀影响。3）、加强与支护及土方施工单位的工作联系，穿插进行各项工作，有利于安全管理及进度推进。十一、塔吊施工及安、拆中应注意的安全事项1、进入施工现场必须正确戴好安全帽，严禁酒后作业。浇砼时，采用的照明及振捣设备电源线的接通必须同专职电工进行操作，振捣人员必须穿戴绝缘手套和胶鞋作业。2、高空作业人员必须正确佩带和使用安全带，严禁穿硬底鞋作业。个人的劳动用品（扳手）等放在工具包内，以防高空坠落伤人。3、操作时作业区域应设置警示牌，并设有专人看护，严禁非操作人员、车辆进入警戒区，杜绝违章指挥、违章作业现象。雨天或风力超过4级时应停止安装作业。塔吊在进场安装前必须严格按照建设工程施工现场机械安全管理规定的相关要求对其安全及技术性能进行检查，并将有关检查资料（检查记录、设备进场报验单等）及时报监理和有关主管部门。4、汽车吊进行吊装前应仔细检查各部位钢丝绳有无断丝和松股现象，对于不合格或存有隐患的绳索必须及时负，塔吊安装后必须进行空载、静载、动载试验，其静载试验吊重为额定载荷125%，动载重采用额定载荷的110%。塔吊安装自检验收后，及时将资料报送市安检站。经市安检站验收合格并颁发合格证后方可投入使用。5、必须按照说明书要求进行塔吊安、拆作业，严禁拆除和任意更换塔吊上的各种安全限位装置。作业时应严格执行十不吊规定。6、塔吊安装交付使用后，严禁在塔吊基础周围3米范围内堆放杂物，以免影响塔吊的正常使用和危及塔吊安全。上海御府投资有限公司公共租赁房项目塔式起重机施工专项方案工程名称:上海御府投资有限公司公共租赁房项目建设单位:上海御府投资有限公司监理单位:上海东旭建设工程监理有限公司总包单位：中如建工集团有限公司编制人：审核人：审批人：平湖市明春建筑机械修造厂2016年10月施工组织设计、施工方案审批表TJ1.4工程名称上海御府投资有限公司公共租赁方项目日期2015年9月现报上下表中的技术管理文件，请予以审批类别编制人册数页数施工组织设计专项施工方案140内容附后上海御府投资有限公司公共租赁方项目塔吊施工专项方案申报简述：上海御府投资有限公司公共租赁方项目塔吊施工专项方案申报单位：平湖市明春建筑机械修造厂申报人：审核意见：□有□无□附页审核单位：平湖市明春建筑机械修造厂审核人：日期：审批意见：审批结论：同意□修改后报□重新编制审批单位：平湖市明春建筑机械修造厂审批人：日期：注：附施工组织设计、施工方案浙建监B1施工组织设计/（专项）施工方案报审表工程名称：上海御府投资有限公司公共租赁方项目编号：致：中如建工集团有限公司（项目监理机构）：我方已完成塔吊施工专项施工方案工程施工方案的编制，并按规定已完成相关审批手续，请予以审查。附：□施工组织设计□专项施工方案□施工方案分包单位（盖章）施工单位（盖章）项目负责人（签字）项目负责人（签字）年月日年月日审查意见：专业监理工程师（签字）年月日审核意见：项目监理机构（盖章）总监理工程师（签字、加盖执业印章）年月日
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